Razlog zbog kojeg su solarne ulične svjetiljke toliko popularne je taj što energija koja se koristi za rasvjetu dolazi iz solarne energije, tako da solarne svjetiljke imaju značajku nula naboja električne energije. Koji su detalji dizajnaSolarne ulične svjetiljke? Slijedi uvod u ovaj aspekt.
Dizajn detalja solarne ulice svjetiljke:
1) Dizajn nagiba
Da bismo moduli solarnih ćelija dobili što više solarnog zračenja u godini, moramo odabrati optimalni kut nagiba za module solarnih ćelija.
Rasprava o optimalnom nagibu modula solarnih ćelija temelji se na različitim regijama.
2) Dizajn otporan na vjetar
U sustavu solarnih uličnih svjetiljki, dizajn otpornosti na vjetar jedno je od najvažnijih pitanja u strukturi. Dizajn otporan na vjetar uglavnom je podijeljen u dva dijela, jedan je otporan na vjetar dizajna nosača modula baterije, a drugi je dizajn otpornog na vjetar.
(1) Dizajn otpornosti na vjetar nosača modula solarnih ćelija
Prema podacima tehničkog parametra modula baterijeproizvođač, tlak uz vjetar koji modul solarnih ćelija može izdržati je 2700Pa. Ako je koeficijent otpornosti na vjetar odabran kao 27m/s (ekvivalentno tajfunu magnitude 10), prema ne-viskoznoj hidrodinamici, tlak vjetra koji nosi modul baterije iznosi samo 365Pa. Stoga sam modul može u potpunosti podnijeti brzinu vjetra od 27m/s bez oštećenja. Stoga je ključ koje treba uzeti u obzir u dizajnu je spoj između nosača modula baterije i stupa svjetiljke.
U dizajniranju općeg sustava ulične svjetiljke, priključak između nosača modula baterije i stupa svjetiljke dizajniran je tako da se fiksira i poveže s vijcima.
(2) Dizajn otpora vjetraStreet SMPER
Parametri uličnih svjetiljki su sljedeći:
Nagib ploče baterije A = 15o visina poluma
Dizajn i odaberite širinu zavarivanja na dnu pola lamke Δ = 3,75 mm, svjetlosni promjer dna pol = 132 mm
Površina zavarivanja je oštećena površina stupa svjetiljke. Udaljenost od točke izračuna p momenta otpora w na površini kvara na površini lampica do akcijske linije opterećenja djelovanja baterijske ploče f na lamnom stupu je
PQ = [6000+ （150+6）/Tan16O] × SIN16O = 1545mm = 1.845M。 Stoga je akcijski trenutak opterećenja vjetra na površini kvara na površini lampice m = f × 1.845。
Prema dizajnu maksimalno dopuštene brzine vjetra od 27m/s, osnovno opterećenje panela solarne lampe s dvostrukom glavom od 30 W je 480N. S obzirom na faktor sigurnosti 1,3, F = 1,3 × 480 = 624n。
Stoga je m = f × 1,545 = 949 × 1,545 = 1466n.m。
Prema matematičkoj izvedbi, trenutak otpora površine toroidnog kvara w = π × （3r2 Δ+ 3r Δ 2+ Δ 3）。
U gornjoj formuli R je unutarnji promjer prstena, Δ je širina prstena.
Trenutak otpora površine neuspjeha w = π × （3R2 Δ+ 3R Δ 2+ Δ 3）
= π × （3 × osam stotina četrdeset i dva × 4+3 × osamdeset i četiri × 42+43） = 88768mm3
= 88,768 × 10－6 m3
Stres uzrokovan akcijskim trenutkom opterećenja vjetra na površini kvara = m/w
= 1466/（88.768 × 10－6） = 16,5 × 106Pa = 16.5 MPa << 215MPa
Gdje je 215 MPa čvrstoća savijanja čelika Q235.
Izlijevanje temelja mora biti u skladu s građevinskim specifikacijama za rasvjetu na cesti. Nikada ne izrežite uglove i izrežite materijale da biste napravili vrlo mali temelj, ili će težište ulice biti nestabilno, a lako je izbaciti i izazvati sigurnosne nesreće.
Ako je nagibni kut solarne potpore dizajniran prevelik, povećat će otpor na vjetar. Treba oblikovati razuman kut bez utjecaja na otpornost na vjetar i brzinu pretvorbe solarne svjetlosti.
Stoga, sve dok je promjer i debljina stupa svjetiljke i zavarivanja zadovoljava zahtjeve za dizajnom, a konstrukcija temelja je ispravna, nagib solarnog modula je razuman, otpor vjetra na polumjeru nije problem.
Post Vrijeme: feb-03-2023
